Группы пород коллекторов

когалымнефтегеоФизика

Все виды геофизических исследований

Телефон: (34667) 4-45-39

В проектах разработки и в технико-экономических обоснованиях подсчётов и пересчётов запасов нефтяных, нефтегазовых и газовых месторождений предусматривается использование горизонтальных скважин, позволяющих решить ряд важных проблем разработки.

В настоящее время – это, прежде всего, проблема интенсификации добывных возможностей продуктивных пластов (повышение темпов отбора нефти или газа и увеличение нефтеотдачи).

Фактически горизонтальные скважины оказались наиболее перспективным методом интенсификации добычи нефти и достижения полноты извлечения её из недр. Особенно актуально это для месторождений со сложным строением, а также для месторождений, находящихся в поздней стадии разработки.

В ОАО НПП «ГЕРС» разработаны аппаратные и программные средства для реализации технологии интегрированных исследований бурящихся горизонтальных скважин [1].

Технология интегрированных исследований обеспечивает:

контроль и регистрацию технологических параметров бурения;

контроль фактической траектории забоя скважины для управления её проводкой;

измерение геофизических параметров разреза скважин с помощью автономных приборов и приборов с телеметрическим каналом связи;

изучение геологических параметров шлама и керна при бурении;

изучение промывочной жидкости, газосодержания и компонентного состава пластовых газов;

контроль за подготовкой скважины и спуском обсадных колонн;

контроль параметров технологических процессов цементирования и опрессовок;

накопление всей полученной информации в единой базе данных «Wellog» для обеспечения решения геологических и технологических задач при бурении горизонтальных скважин и боковых стволов;

импорт и экспорт информации с использованием спутниковых и других каналов связи.

Технология интегрированных исследований реализована на основе единого аппаратурно-методического комплекса «СИРИУС» (Система Измерения, Регистрации, Информации и Управления), включающего станцию ГТИ с геологической кабиной, забойную телеметрическую систему и аппаратурно-методический комплекс «АМАК» для геофизических исследований горизонтальных скважин на бурильном инструменте [1].

«АМАК» предназначен для проведения ГИС следующими методами:

• радиоактивного каротажа (ГК, ННК, СГК);
• индукционного каротажа (3ИК-45, 4-ИК, 6-ИК, Поиск, ВИКИЗ);
• кавернометрии для использования в карбонатных разрезах.

Находятся в испытании в горизонтальных скважинах приборы акустического и бокового каротажа.

С 1999 г. в различных регионах страны [1, 2] для совместной обработки, интерпретации и хранения данных ГИС и ГТИ используется программно — методический комплекс «WELLBASE».

Большую помощь в создании и внедрении технологии интегрированных исследований горизонтальных скважин оказали специалисты и руководство треста «Сургутнефтегеофизика» и ОАО «Газпромгеофизика».

Программно-методический комплекс «WELLBASE» позволяет решать следующие задачи: технологические и геологические. Они подробно изложены в работе [2].

С использованием системы «WELLBASE»производится:

литолого-стратиграфическое расчленение разреза и формирование литологических колонок по данным ГИС и ГТИ, включая результаты исследования керна и шлама;

выделение коллекторов в продуктивных пластах по данным ГИС, ГТИ, лабораторных исследований керна и шлама, результатов испытаний;

определение характера насыщенности коллекторов по данным ГИС, ГТИ, исследований керна и шлама и результатов испытания на исследуемом месторождении;

оценка фильтрационно-емкостных свойств продуктивных пластов по данным ГИС, ГТИ и петрофизических исследований;

оценка нефтегазонасыщенности коллекторов по данным ГИС, ГТИ и петрофизических исследований;

определение положения межфлюидных разделов по данным ГИС, ГТИ и результатов испытаний;

трёхмерная визуализация и анализ геофизических данных;

построение профиля скважины, вертикальной и горизонтальной проекций.

Для решения геологических задач в горизонтальных скважинах в нефтегазоносных регионах Западной Сибири привлекаются комплексы геолого-технологических и геофизических исследований.

Комплекс ГИС, выполняемый ОАО НПП «ГЕРС», включает гамма – каротаж (ГК), двухзондовый нейтронный каротаж по тепловым нейтронам (НКТб и НКТм), индукционный каротаж (ИК) различных модификаций, ВИКИЗ, кавернометрия в карбонатных разрезах. ВИКИЗ в АМК «АМАК» предусмотрен, исходя из автономного характера регистрации диаграмм ГИС, на случай отказа прибора ИК и низкого качества одного или нескольких зондов ИК, во избежание повторных спуско-подъемных операций бурильного инструмента.

Из методов ГТИ используется детальный механический каротаж (ДМК), газовый каротаж, включающий регистрацию кривых суммарного содержания и диаграмм компонентного состава, люминисцентно битуминологического состава шлама.

Была разработана технология комплексной интерпретации ГИС и ГТИ, выполненных в горизонтальных скважинах с привлечением петрофизических данных из отчётов по подсчёту запасов по тем месторождениям, на которых проводилось бурение исследуемых горизонтальных скважин.

Литологическое расчленение и выделение коллекторов производится по диаграммам радиоактивного каротажа (ГК и НКТб) и детального механического каротажа (ДМК) при его наличии. Для этой цели используются граничные значения двойного разностного параметра dГК и ΔДМК и абсолютные значения интенсивности вторичного гамма-излучения по большому зонду НКТб, с помощью которых выделяются песчаные и глинистые коллекторы, а также плотные, низкопористые песчаники и алевролиты, являющиеся неколлекторами. Литологическая колонка после определения пористости и глинистости уточняется.

Определяются геофизические параметры – коэффициент общей пористости и удельное электрическое сопротивление пород.

Коэффициент общей пористости Кп,об оценивается по зависимостям Кп,об=F(А)=F(НКТм/НКТб), полученным на моделях пластов в специальной скважине ВНИИЯГГ в г. Раменское, для каждого прибора (модуля) двухзондового НКТ при диаметрах скважины 146, 168, 196мм.

Удельное электрическое сопротивление определяется по большому зонду ИК. В случае большой зоны проникновения УЭС определяется по программе МФС ВИКИЗ для зондов ВИКИЗ или программе ORGUS для приборов 4-ИК и 6-ИК П GERS.

Определение коллекторских свойств – коэффициентов пористости (Кп), проницаемости (Кпр), нефтенасыщенности (Кн) и оценка характера насыщенности производится по методикам интерпретации ГИС, разработанным для конкретных месторождений при подсчете запасов.

www.kngf.org

Электрические котлы «Жарко» — экономичные системы отопления

Компания «Жарко» специализируется на продаже и обслуживании уникальных и экономичных систем отопления для помещений любого назначения — от гаража и дома, до складских и производственных комплексов. Наша компания представлена на рынке с 2005 года, к настоящему времени наша продукция успешно эксплуатируется в составе систем отопления на многих объектах в Москве, Твери и других регионах России.

Наша цель – помочь Вам определиться с покупкой оптимального для Вас отопительного оборудования по максимально низким ценам.

электрические котлы и дровяные печи для отопления;

готовые комплекты систем отопления;

автоматику для управления отопительным оборудованием;

циркуляционные насосы, расширительные баки и комплектующие;

печи для бани и сауны;

радиаторы.

Электрические котлы, выпускаемые компанией «Жарко», предназначены для отопления жилых, общественных и производственных помещений, могут использоваться для нагрева теплоносителя в системах теплых полов. Основное преимущество предлагаемых нашей компанией решений на основе электрических котлов собственного производства — возможность экономии до 30% электроэнергии за счет использования автоматики, обеспечивающей оптимальный цикл функционирования системы отопления. Таким образом, применение нашей продукции позволяет реализовать экономичное отопление, что способствует быстрой окупаемости затрат на покупку и монтаж системы отопления и получению дальнейшего положительного эффекта от экономии.

электрические котлы собственного производства;

доступные (антикризисные) цены;

высокая надежность, удобство монтажа и простота эксплуатации предлагаемого оборудования;

квалифицированная помощь при выборе техники;

профессиональный монтаж и обслуживание отопительных систем.

Мы постоянно совершенствуем качество нашей продукции, работаем над повышением уровня сервиса и расширением спектра предоставляемых услуг. Если Вы хотите купить электрический котел, подобрать оборудование для создания экономичной системы отопления — обращайтесь к нам по телефонам в Твери или по электронной почте. Наши специалисты внимательно выслушают Вас, проанализируют Вашу задачу и предложат оптимальный вариант ее решения.

www.kotly-jarko.ru

Группы пород коллекторов

2.46. Конструкции земляного полотна индивидуального проектирования применяются при сложных инженерно-геологических условиях оснований и грунтов, из которых оно возводится, а поперечный профиль должен быть проверен расчетом по программам автоматизированного проектирования, приведенным в прил. 6.

2.47. Индивидуальному проектированию подлежат:

насыпи высотой более 12 м из крупнообломочных и глинистых твердых и полутвердых грунтов;

насыпи высотой более 6 м из глинистых тугопластичных грунтов;

насыпи высотой более 20 м из скальных материалов;

насыпи в пределах болот I и III типа глубиной более 4 м и болот II типа глубиной более 3 м;

насыпи, сооружаемые на болотах I типа при поперечном уклоне дна круче 1:10, II типа — 1:15, III типа — 1:20, а также в пределах болот с торфом различной консистенции, не поддающихся классификации;

насыпи в пределах участков со слабыми естественными основаниями, в том числе в местах размещения водопропускных сооружений, а также при выходе ключей в пределах основания; на участках временного подтопления, а также на участках пересечения водоемов и водотоков; на косогорах круче 1:5, сложенных скальными породами;

выемки в нескальных грунтах глубиной более 12 м и в скальных более 16 м при благоприятных инженерно-геологических условиях;

выемки глубиной менее 16 м в скальных породах при неблагоприятных инженерно-геологических условиях, в том числе при залегании пластов горных пород с уклоном более 1:3 в сторону полотна;

выемки в глинистых переувлажненных грунтах с коэффициентом консистенции более 0,5;

выемки, пересекающие водоносные горизонты;

выемки глубиной более 6 м в глинистых пылеватых грунтах в районах с избыточным увлажнением, а также в глинистых грунтах, резко снижающих прочность и устойчивость в откосах при воздействии климатических факторов;

насыпи, полунасыпи и выемки, проектируемые на участках развития оползней, осыпей, каменных россыпей (курумов), снежных лавин, селей и отвалов горных предприятий, а также карстовых воронок, провалов, наледей на склонах, подземного льда, в случае залегания в основании земляного полотна сильнонабухающих, просадочных и засоленных грунтов;

если земляное полотно (насыпи) сооружается методами гидромеханизации или взрывным способом.

2.48. В районах распространения вечномерзлых грунтов индивидуальному проектированию подлежат участки: производства земляных работ с использованием твердомерзлых песчаных грунтов (см. прил. 5); способом гидромеханизации; периодического подтопления и пересечения трассой водотоков; на косогорах крутизной до 1:3, сложенных грунтами III и IV категории термопросадочности, подверженных солифлюкционным процессам и оврагообразованию, из скальных, крупнообломочных и песчаных сыпучемерзлых грунтов III и IV категории термопросадочности; близкого залегания подземных вод; выемок, проектируемых в грунтах III и IV категории термопросадочности; выемок с переносом снега объемом более 200 м на 1 м пути; трасс, пересекающих бугры пучения; пересечения трассой дороги нефтегазопроводов, дорог и других сооружений.

Уплотнение грунтов в насыпи

2.49. В проектах земляного полотна следует предусматривать работы по уплотнению насыпей, сооружаемых из всех видов грунтов, кроме слабовыветривающихся скальных. Для верхней части насыпи, возводимой из скальных слабовыветривающихся грунтов, следует применять щебень.

Уплотнение скальных грунтов в насыпях из легковыветривающихся грунтов (аргиллитов, алевролитов, глинистых сланцев и т.п.), а также крупнообломочных грунтов, в том числе с глинистым заполнителем, производится: необходимым числом проходов уплотняющихся катков, определяемых по данным предварительного пробного уплотнения; ограничением толщины отсыпаемых слоев и размеров отдельных камней.

2.50. Необходимо предусматривать в проекте, насыпей запас высоты на осадку грунтов за счет их уплотнения в эксплуатационный период согласно табл. 9.

Грунты насыпей и условия их уплотнения

(Запас высоты насыпи от проектной, %

Насыпи из скальных и крупнообломочных грунтов при послойной отсыпке с применением уплотняющих машин

Насыпи из песчаных и глинистых грунтов, возводимые с коэффициентом уплотнения 0,9

Насыпи из глинистых переувлажненных грунтов

Насыпи, отсыпаемые из скальных и галечно-гравийных грунтов в зимнее время

Примечание. Большие значения относятся к насыпям, сооружаемым в сроки до 6 мес из грунтов с влажностью, близкой к предельно допустимой.

2.51. Требуемую плотность песчаных и глинистых грунтов в теле насыпи , г/см 3 , определяют по формуле

= К_у 1 _dmax, (5)

где 1 _dmax — максимальная плотность грунта при оптимальной влажности, определяемая по методу стандартного уплотнения; К_у — минимальный коэффициент уплотнения, принимаемый 0,9 по всей высоте насыпи.

2.52. Уменьшение коэффициента уплотнения песчаных и глинистых грунтов по сравнению с нормативным допускается для насыпей в случаях, когда невозможно достижение этих значений по физическим свойствам грунтов с малой влажностью, в том числе сухих барханных песков или переувлажненных глинистых грунтов.

Уменьшение значения коэффициента уплотнения следует принимать на основе данных стандартного уплотнения, а также предусматривать дополнительные меры, обеспечивающие общую устойчивость земляного полотна и прочность его основной площадки с обоснованием решений технико-экономическими расчетами.

2.53. Фактический объем грунта, необходимого для насыпей, V_н.ф в случаях, когда требуемая плотность грунта в теле насыпи больше естественной плотности грунта в резерве (карьере), определяется по формуле (6)

где V_н — объем проектируемой насыпи, м 3 ; K₁ — коэффициент относительного уплотнения грунта в теле насыпи, определяемый по формуле

k₁ = , (7)

где 1 _ск, 1 _ск.р — плотность грунта, г/см 3 , требуемая в насыпи, и естественная в резерве или карьере.

Нормы влажности грунтов насыпей

2.54. Для насыпей следует применять преимущественно грунты, имеющие оптимальную влажность w_о.

Если природная влажность используемых глинистых грунтов ниже 0,9 W_о, а песков менее 4%, необходимо искусственное увлажнение их до получения оптимальной влажности.

2.55. Максимальная влажность W_пp, при которой будет обеспечена требуемая плотность грунта в насыпях, устанавливается графически по кривой стандартного уплотнения данного грунта или определяется по формуле

W_p + 0,25 I_p 1 W_пp = 1 _w ()100% (8)

где I_р — число пластичности, равное: I_р = w_l — W_p, %; — требуемая плотность грунта в теле насыпи, г/см 3 ; Q — содержание воздуха в порах грунта (в супесях — 5%, в суглинках и глинах 3 — 4%); 1 _w — плотность воды, принимаемая равной 1 г/см 3 ; 1 _sb — плотность грунта (при отсутствии лабораторных данных его значение можно принимать для супесей — 2,68, суглинков — 2,7, глин — 1,74 г/см 3 ).

Насыпи на сыром и мокром основаниях

2.56. Насыпи на сыром и мокром основаниях в I — III дорожно-климатических зонах следует проектировать преимущественно из дренирующих грунтов.

При использовании дренирующих грунтов для возведения насыпи на всю высоту или нижней ее части специальных мероприятий по обеспечению ее устойчивости не требуется.

2.57. Глинистые грунты, мелкие и пылеватые пески, а также другие недренирующие грунты допускается применять для возведения насыпей на сыром и мокром основаниях только при соблюдении следующих условий:

влажность грунта должна удовлетворять требованиям п. 2.55 настоящего Пособия и обеспечить устойчивость и прочность грунтов земляного основания, в том числе осушение грунтов основания посредством устройства углубленных водоотводных канав, берм.

2.58. Возвышение бровки земляного полотна над поверхностью земли, расчетным уровнем поверхностных вод, стоящих более 20 суток, или над уровнем подземных грунтовых вод следует назначать по табл. 3 настоящего Пособия с учетом минимальной высоты насыпей, устанавливаемых по условиям незаносимости снегом или песком, предохранения от перелива воды на участках подтопления.

2.59. Величину возвышения бровки насыпи допускается уменьшать по сравнению с данными табл. 3 на основе опыта эксплуатации в районе строительства, но не более чем в 1,5 раза.

Величина возвышения бровки земляного полотна для насыпей, проектируемых из крупных песков или других грунтов, сохраняющих устойчивость во влажном состоянии не нормируется.

За расчетный уровень грунтовых вод надлежит принимать расчетный осенний уровень, а при отсутствии необходимых исходных данных — наивысший возможный уровень, определяемый по табл. 3.

Когда выполнение требований по возвышению бровки земляного полотна над уровнем поверхностных или грунтовых вод экономически нецелесообразно, следует предусматривать дренажи для понижения уровня грунтовых вод или их перехвата, замену грунтов, устройство изолирующих прослоек из суглинистого слоя (рис. 6) или гидроизоляционных песчаных слоев на основной площадке (рис. 7).

Рис. 6. Конструкции насыпи с гидроизоляционным покрытием

1 — канава; 2 — полка; 3, 4 — верхний и нижний песчаные слои; 5 — суглинистый слой; б — балластный слой; ГГВ — горизонт грунтовых вод

Рис. 7. Конструкция насыпи с гидроизоляционными песчаными слоями на основной площадке земляного полотна

1 — грунт насыпи; 2, 3 — нижний и верхний слои песка; 4 — балластный слой; 5 — грунт основания насыпи

2.60. Изолирующие прослойки следует предусматривать преимущественно в пределах IV и V дорожно-климатических зон, а капилляропрерывающие прослойки — в пределах II и III зон.

В качестве изолирующих прослоек применяют изоляцию из шлакогрунтобетона, асфальтовое покрытие, толь, рубероид. Гидроизоляционная защита может быть создана путем укладки 2 слоев геотекстиля, разделенных пленкой из полимерных материалов, или 2 слоев песка толщиной по 5 — 10 см с полимерной пленкой между ними.

Гидроизоляционный слой укладывают на глубину 0,4 — 0,5 м от верха балластной призмы, что целесообразно в комплексе с устройством поддерживающих сооружений.

Применяемый в качестве гидроизоляции асфальтобетон на основе грубозернистых заполнителей и песка должен иметь толщину 10 — 15 см.

Расстояние между нижней гранью гидроизоляции и наивысшим уровнем грунтовых вод или расчетным уровнем длительно стоящих поверхностных вод следует назначать не менее 0,2 м.

Насыпи из переувлажненных глинистых грунтов

2.61. Глинистые грунты тугопластичной консистенции 0,25

Величина возвышения бровки над поверхностью, м

уровня грунтовой воды

Песок мелкий, супесь легкая

Песок пылеватый, супесь легкая

* При полном или частичном удалении торфа в основании насыпи.

Насыпи из пылеватого песка и легкой супеси, сооружаемые в пределах уже осушенных или осушаемых болот, допускается проектировать высотой 2 м и более, считая от уровня грунтовых или поверхностных вод, наблюдаемых в водоотводных канавах.

2.68. Насыпи на болотах могут устраиваться с полным удалением торфа и с посадкой их на минеральное дно.

При глубине болота до 2 м насыпи опускаются за счет выторфовывания на минеральное дно болота (рис. 9, 10), при глубине болота от 2 до 4 м насыпи могут сооружаться с частичным выторфовыванием (рис. 12, 13) или без выторфовывания болота (рис. 11). Толщину отсыпаемого слоя насыпи на болотах I типа принимают не менее 2,5 м.

Рис. 9. Конструкция насыпи высотой до 3 м на болоте I типа, глубиной до 2 м, из дренирующих грунтов

Рис. 10. Конструкция насыпи на болоте II типа из дренирующих грунтов

1 — дренирующий грунт; 2 — минеральное дно болота; 3 — торф; 4 — канава; Н — высота насыпи

Рис. 11. Конструкция насыпи на болоте III типа со сплавиной, глубиной более 4 м, из дренирующих грунтов высотой более 0,8 м

1 — дренирующий грунт; 2 — минеральное дно болота; 3 — сплавина из торфа; 4 — берма; Н — высота насыпи

Рис. 12. Конструкции насыпей высотой до 3 м, на болоте I типа, глубиной 2 — 4 м

а — из дренирующих грунтов; б — из песков мелких и супесей пылеватых; 1 — поверхность болота; 2 — минеральное дно болота; 3 — торф; 4 — канава; 5 — грунт насыпи; h_з — глубина замены грунта на дренирующий; h₀ — мощность торфа под основанием насыпи; S — осадка основания насыпи, назначаемая по расчету; h_в — глубина выторфовки; Н_р — высота насыпи по расчету

Рис. 13. Конструкции насыпей высотой более 3 м на болоте I типа, глубиной до 2 м

а — из мелких песков и пылеватых; б — из супесей легких с поперечным уклоном минерального дна болота не круче 1:10; 1 — поверхность болота; 2 — поверхность минерального дна болота; 3 — торф; 4 — канава; 5 — дренирующий грунт; 6 — грунт насыпи; h_з — глубина замены торфа на дренирующий грунт; Н_р — расчетная высота насыпи

При всех вариантах выторфовывания необходимо производить технико-экономические сравнения их с вариантами возведения насыпи высотой 3 м и более без выторфовывания.

Насыпи на болотах II и III типа опускаются на минеральное дно (рис. 10, 11).

2.69. На болоте I типа насыпь высотой до 3 м следует проектировать с расчетом на полное или частичное удаление торфа из основания с заменой торфа минеральным грунтом в зависимости от глубины болота. Частичное удаление торфа допускается под насыпями из дренирующих грунтов высотой до 3 м, на болоте I типа, глубиной 2 — 4 м. Глубину траншей, сооружаемых для замены торфа на дренирующий грунт, назначают исходя из суммы высоты насыпи над поверхностью болота и глубины траншеи выторфовывания, которая должна быть не менее 3 м. Отношение общей высоты насыпи Н, включающей часть, расположенную ниже поверхности болота, и величину расчетной осадки S к толщине уплотненного слоя торфа в основании насыпи h_б должно быть не менее 2:1. Крутизну откоса траншеи выторфовывания 1:m следует устанавливать в зависимости от способа производства работ — от 1:0 дo 1:0,5.

2.70. Насыпи высотой более 3 м, сооружаемые на болотах I типа глубиной более 4 м, проектируют в соответствии с поперечным профилем (рис. 14) с расчетом использования торфа в качестве естественного основания земляного полотна.

Рис. 14. Конструкции насыпей высотой более 3 м на болоте I типа с толщиной торфа более 4 м

а — из дренирующих грунтов; б — из песка мелкого и супеси пылеватой; 1 — поверхность болота; 2 — поверхность минерального дна болота; 3 — торф; 4 — канава; 5 — дренирующий грунт; 6 — песок мелкий пылеватый; 7 — супесь пылеватая; S — осадка основания насыпи; Нр — расчетная высота насыпи; h — толщина слоя торфа под насыпью

В этом случае, а также при частичном выторфовывании объемы земляных работ необходимо определять с учетом осадки насыпи вследствие сжимаемости торфа в основании земляного полотна.

2.71. Величину осадки насыпей высотой до 4 м разрешается определять на стадии разработки проекта согласно табл. 11; величину осадки у краев траншей выторфовывания S при проектировании насыпей из пылеватых песков и легких супесей (рис. 14) допускается принимать равной 10% толщины обжимаемого слоя торфа.

Осадки основания насыпей S, % от h_o при высотах насыпей, м

обжимаемого слоя торфа h₀, м

1,2 — 3 (при частичном выторфовывании)

3 — 4 (без выторфовывания)

2.72. Осадку основания насыпей высотой более 4 м при необходимости уточнения объемов земляных работ рассчитывают по формуле

s = , (10)

где Н — высота насыпи; 1 _н — плотность грунта насыпи, г/см 3 ; h_б — суммарная мощность сжимаемых слоев болотных отложений; Е_ср — средний модуль деформации сжимаемых слоев, КПа, определяемый по формуле

, (11)

где H_i — мощность отдельных слоев торфа, ила, см; E_i — модуль деформации отдельных слоев торфа, устанавливаемый в зависимости от показателей состава и состояния торфяных отложений.

Уточненный расчет осадки основания насыпи на торфяном основании следует выполнять по результатам компрессионных испытаний болотных отложений.

Насыпи, сооружаемые на болотах II типа, необходимо проектировать независимо от их высоты, при полном удалении торфа устойчивой консистенции и посадки насыпи на минеральное дно болота (рис. 15).

Рис. 15. Конструкции насыпи на болоте II типа глубиной более 3 м

а — из песков мелких и пылеватых; 1 — поверхность болота; 2 — поверхность минерального дна болота; 3 — торф; 4 — канава-торфоприемник; 5 — песок мелкий пылеватый; 6 — супесь легкая; Н_р — расчетная высота насыпи

Глубину торфоприемников следует назначать равной толщине почвенно-растительного покрова, но не менее 1 м.

2.73. В лесных районах взамен выторфовывания допускается устройство насыпей на сланях при технико-экономическом обосновании проектного решения и соблюдении следующих условий: общая высота насыпей под поверхностью сланей с учетом ее просевшей части должна быть не менее 3 м; в период эксплуатации дороги слани должны находиться постоянно ниже уровня грунтовых вод.

2.74. Осадка основания насыпи S на болотах III типа определяется по формуле

где S_сж — осадка за счет сжатия более прочных слоев болотных отложений; S_выд — осадка за счет выдавливаемой части болотных отложений, не обладающих несущей способностью, равная суммарной мощности этих отложений.

2.75. Устойчивость основания и необходимость ограничения режима ее отсыпки устанавливаются по данным расчетов. При быстрой отсыпке насыпи устойчивость основания определяется по величине коэффициента безопасности , по формулам:

= Е_б/F_v; (13)

где F_v — расчетное значение вертикальной силы, кПа; F_б — безопасное значение вертикальной сипы, кПа; 1 _кр — расчетная величина полной сопротивляемости грунта основания сдвигу в кПа, определяемая при инженерно-геологических изысканиях с помощью лопастного прибора (крыльчатки, СК-8, СК-10); А_о — параметр, зависящий от очертания насыпи и относительной глубины расположения расчетного слоя, определяемый по табл. 12; 1 _н — плотность грунта насыпи, г/см 3 .

Относительная глубина залегания кровли слоя грунта с минимальной сопротивляемостью сдвигу (в долях от полуширины насыпи по подошве L/2)

Устойчивость основания считается полностью обеспеченной независимо от интенсивности возведения насыпи при условии

> 1. (16)

При меньшем значении K_без типовая конструкция насыпи допускается к применению при условии обеспечения необходимого режима отсыпки, устанавливаемого расчетом.

2.76. Насыпи высотой до 3 м на болотах III типа следует проектировать с полным удалением торфа и посадкой на минеральное дно или без выторфовывания. В обоих случаях необходимо проводить технико-экономические сравнения. Величину осадки насыпи за счет сжатия торфяной корки следует определять согласно табл. 11.

2.77. Для нижней части насыпи необходимо предусматривать применение дренирующего грунта. Крутизну откосов насыпи ниже поверхности болота следует назначать по табл. 13.

Крутизна откосов котлована под замену дренирующим грунтом

Песок мелкий и пылеватый

Песок крупный и средней крупности

Гравий, галька, щебень, камень слабовыветривающихся пород

2.78. Насыпи высотой до 4 м можно проектировать без выторфовки или с частичной выторфовкой, но необходимо предусматривать статическое и динамическое испытание готового земляного полотна.

При сооружении насыпей на болотах всех типов должны быть соблюдены требования по снегонезаносимости, недопустимости осадок и пучения грунтов; для обеспечения устойчивости и уменьшения упругих деформаций и осадок под поездами сооружаются бермы, определяемые расчетом.

Насыпи на засоленных грунтах

2.79. По степени засоленности все грунты подразделяются на незасоленные и засоленные, ГОСТ 25100-82 (табл. 14).

Содержание легко- и среднерастворимых солей, % от массы сухого грунта

метаморфические и магматические

Менее 2 (при содержании песчаного заполнителя менее 40% или пылеватого и глинистого заполнителя менее 30%).

Менее 0,5 (при содержании песчаного заполнителя 40% и более)

Менее 5 (при содержании пылеватого и глинистого заполнителя 30% и более, чем у незасоленных грунтов)

Песчаные грунты в мерзлом состоянии

Супеси и суглинки

Супеси, суглинки и глины в мерзлом состоянии

Для супесей более 0,15

2.80. Земляное полотно на участках засоленных грунтов следует проектировать с учетом степени засоленности и вида засоления (хлоридное и сульфатно-хлоридное; сульфатное, хлоридно-сульфатное и содовое), а также пригодности засоленных грунтов для сооружения земляного полотна (прил. 1).

Химические анализы проб засоленных грунтов должны характеризовать грунт с наибольшей концентрацией солей, которая обычно наблюдается в июле-августе, а на орошаемых землях — осенью. При химическом анализе водной вытяжки из грунта определяются следующие компоненты: Cl 1 , SO₄ 11 , НСО₃ 1 , Na + + К + , Са 11 , Mg 11 , сухой остаток и рН. Пробы грунта отбираются из основания насыпей на каждом засоленном участке трассы не менее 3, из резервов местных грунтов и карьеров по 3 — 4 пробы.

2.81. Слабо- и среднезасоленные грунты допускаются использовать для насыпей типовой конструкции в следующих случаях: при сильнозасоленных грунтах только на участках с сухим или осушаемым основанием и глубоким залеганием грунтовых вод при обязательном применении мер, направленных на предохранение верхней части земляного полотна от большего засоления; при дренирующих грунтах для возведения всей насыпи или нижней части на высоту не менее 0,7 м при наличии грунтовых вод, периодически выходящих на дневную поверхность; насыпей из мелких и пылеватых песков, глинистых и других недренирующих песков назначать не менее величины, приведенной в табл. 13; при удалении рыхлого поверхностного слоя грунта толщиной 0,5 м с засоленностью более 10 % с заменой его качественным грунтом, применительно к рис. 16, а, а под насыпями высотой до 6 м, на участках с сухим естественным основанием и глубоким залеганием грунтовых вод применительно к рис. 16, б — на участках с неглубоким залеганием грунтовых вод, периодически выходящих на дневную поверхность, рекомендуется применение дренажных и водоотводных устройств, понижающих уровень грунтовых вод.

2.82. При сильнозасоленных глинистых грунтах и нецелесообразности возвышения бровки насыпи над уровнем грунтовых вод до величин, указанных в табл. 10, необходимо предусматривать устройство капилляропрерывающих или гидроизолирующих прослоек.

2.83. Насыпи с резервами следует проектировать на участках с залеганием уровня грунтовых вод на глубине не менее 1 м. При этом расстояние от дна резерва до наивысшего уровня грунтовых вод должно быть не менее 0,3 м.

Насыпи без резервов применяются на участках с высоким уровнем залегания грунтовых вод и сооружаются, как правило, из привозного грунта. В случаях использования местного грунта его заготовку необходимо предусматривать посредством равномерной срезки поверхностного слоя толщиной 0,2 — 0,3 м в пределах полосы шириной 25 — 30 м в каждую сторону от оси земляного полотна.

Рис. 16. Конструкция насыпи высотой более 0,6 м на засоленных грунтах

а — на сухом основании из дренирующих грунтов; б — на участках с неглубоким залеганием уровня грунтовых вод, периодически выходящих на дневную поверхность; 1 — поверхность земли; 2 — канава; 3 — дренирующий грунт; h_з — глубина замены засоленного грунта на дренирующий грунт; Н — высота насыпи

Для лучшего отвода воды вдоль краев резервов следует устраивать продольные канавы. На солончаках и солонцах, где отвод воды из резервов будет затруднен, необходимо проектировать бермы.

При одновременном проектировании земляного полотна и ирригационной сети разрешается совмещать резервы с открытыми дренами и коллекторами глубиной до 3 м.

2.84. На участках мокрых солончаков, где уровень грунтовых вод залегает на глубине менее 0,6 м в течение всего года, насыпи следует проектировать из привозных, преимущественно песчаных грунтов или супесей; в пределах распространения такыров насыпи проектируют высотой не менее 0,5 м, а вдоль полевой стороны резервов предусматриваются валики высотой 0,3 — 0,4 м из местного грунта.

2.85. Выемки проектируют в зависимости от: их глубины, определяемой по профилю; инженерно-геологических и гидрогеологических условий; снегонезаносимости; пучинистости грунтов и их устойчивости в откосах и основной площадки. Крутизна откосов назначается по табл. 13.

2.86. Конструкцию выемок глубиной до 12 м в глинистых грунтах (непылеватых и непереувлажненных) следует проектировать в соответствии с поперечным профилем, приведенным на рис. 17.

Рис. 17. Конструкция выемки глубиной до 12 м в глинистых грунтах

Выемки глубиной до 6 м, сооружаемые в районах с засушливым климатом, в дренирующих грунтах проектируются по профилю, приведенному на рис. 18.

Рис. 18. Конструкция выемки глубиной до 6 м в дренирующих грунтах в районах с засушливым климатом

Выемки глубиной от 2 — 12 м с закюветными полками в мелких и пылеватых песках, а также в глинах следует проектировать по профилю, приведенному на рис. 19.

Рис. 19. Конструкция выемки глубиной от 2 до 12 м с закюветными полками

а — в песках пылеватых; б — в глинах

Конструкции выемок в скальных легковыветривающихся неразмягченных грунтах с треугольными кюветами и кювет-траншеями приведены на рис. 20.

Рис. 20. Конструкции выемок в скальных грунтах

а — легковыветривающихся; б — легковыветривающихся неразмягчаемых; в — легковыветривающихся неразмягчаемых с кювет-траншеями; 1 — грунт в естественном залегании или подготовка из крупнообломочного грунта; 2 — кювет-траншея; 3 — элювиально-делювиальные грунты; L — ширина траншеи

Выемки глубиной по расчету, в переувлажненных глинистых грунтах, с закюветными полками проектируют по поперечному профилю, приведенному на рис. 21.

Рис. 21. Конструкция выемки в переувлажненных глинистых грунтах с закюветными полками глубиной по расчету

1 — переувлажненный глинистый грунт; 2 — дренирующий грунт; 3 — закюветная полка; 4 — канава; Н_р — расчетная глубина выемки; h_з — глубина замены на дренирующий грунт

Конструкции выемок в районах с засушливым климатом глубиной до 12 м, на местности с уклоном не более 1:3 в песках мелких и пылеватых, глинистых пылеватых, в том числе лессовидных грунтах, в лессах сухих приведены на рис. 22.

Рис. 22. Конструкция выемки глубиной до 12 м на местности с уклоном круче 1:3

а — в песках мелких, пылеватых, глинистых пылеватых, в том числе лессовидных; б — в лессах сухих, в районах с засушливым климатом; 1 — песок мелкий; 2 — глина пылеватая; 3 — нагорная канава; 4 — лесс сухой; 5 — полка; 6 — кювет

2.87. Верхнюю часть откосов скальных выемок в пределах элювиальных и делювиальных отложений следует проектировать крутизной от 1:1 до 1:1,5 в зависимости от мощности слоя отложений, вида породы и степени ее разрушенности.

Если мощность рыхлых отложений превышает 3 м, необходимо в особых случаях предусматривать устройство полки шириной не менее 3 м, разделяющей откосы рыхлых отложений и скальные породы.

Ширину закюветных полок необходимо устанавливать по табл. 15.

www.vashdom.ru